Category Archives: Normativas

¿Merece la pena complicarse la vida con la ecuación Parábola-Rectángulo? (2ª parte)

La segunda parte de este post inaugura una nueva línea de video-posts que vamos a ir publicando con estructurando desde ingenio.xyz .

En la primera parte de este post  hemos revisado la historia moderna de las relaciones tensión-deformación del hormigón. En esta segunda parte vamos a ponerlas en competición para ver cuál es la medalla de oro de las ecuaciones constitutivas: ¿quien creéis que ganará la parábola-rectángulo o la rectángulo? ¿Y por cuanto?

Dentro vídeo:

 

Solape de barras corrugadas o cuando la barra no me llega

En el post anterior tratamos el tema de longitudes de anclaje. En este post vamos a hablar de las longitudes de solape para barras corrugadas según EHE-08.

Cuando armamos un elemento de hormigón, la armadura no siempre tiene la longitud suficiente para cubrirlo por completo, por ello se hace inevitable solapar las barras con la premisa de que el armado siga transfiriendo las tensiones como si de una barra sin interrupciones se tratase.

El empalme de barras que se interrumpen puede conseguirse de varias maneras:

Tablas para el anclaje de barras corrugadas

En este post vamos a facilitaros unas tablas con los valores de las longitudes de anclaje para barras corrugadas según EHE-08.

Una de las bases del comportamiento de elementos de hormigón armado es que las deformaciones del acero y del hormigón que lo envuelve han de ser compatibles, ya que en caso de no ser esto cierto, significaría que se produce un deslizamiento relativo entre el acero y el hormigón.

En la práctica significaría que nos encontraríamos con un incumplimiento de un ELU por producirse un fallo por anclaje de la barra de acero en el hormigón.

Las barras corrugadas anclan en el hormigón fundamentalmente por tres procesos:

Formas de analizar una estructura de hormigón

En este post vamos a dar un repaso a los métodos de análisis de estructuras de hormigón aceptados por EHE-08, intentando exponerlos de forma amena y entendible.

Las estructuras de hormigón son por su naturaleza complicadas de analizar ya que:

  • No se trata de un material único, sino varios materiales que se comportan de forma mixta.
  • Las secciones se fisuran ante determinados niveles de carga, por lo que su sección resistente varía.
  • Posee un comportamiento reológico, es decir, cambia según el tiempo (retracción, fluencia…).
  • ……

En definitiva, para analizar una estructura de hormigón, nos vemos obligados normalmente a realizar simplificaciones.

La pregunta es ¿Qué simplificaciones podemos adoptar con suficientes garantías?

Pues bien, la EHE-08 contempla los siguientes tipos de análisis estructural:

Ejemplo práctico de pretensado hiperestático

Si recordamos el post de la semana anterior “Cálculo de esfuerzos debido al pretensado hiperestático”, habíamos presentado unas tablas de aplicación para obtener los momentos en los extremos de la pieza considerando empotramiento perfecto o bien empotramiento-apoyo para distintas tipologías de trazado del pretensado.

Al final del post nos comprometimos a hacer un ejemplo de aplicación. Pues bien, aquí esta.

Supongamos una viga continua de dos vanos desiguales con trazado parabólico tal como se indica en la figura:

La acción del pretensado es de 10.000 kN y las vigas tienen un canto de 1,00 m y una E·I=constante.

La tabla da valores para tramos independientes considerados empotrados-empotrados o articulados-empotrados. Pues bien, lo único que habría que hacer es

Contraflecha debida al pretensado

En este post vamos a determinar la contraflecha debida al pretensado, qué valor de carga uniformemente repartida compensa dicha contraflecha y presentaremos unos valores tabulados de los casos más comunes.

Cuando se aplica un pretensado a un elemento de hormigón, se produce una deformación de dicho elemento, de forma que si el pretensado se aplica en su cara inferior, se produce una contraflecha en sentido contrario a la que se produciría bajo cargas gravitatorias.

En efecto, consideramos el caso de pretensado recto con una carga de tesado P, se produce una compresión sobre las secciones de hormigón y por tanto un acortamiento de estas:

Si además el trazado del cable no coincide con el centro de gravedad de la sección, se producirá un momento debido a la excentricidad ep de la carga P, de valor Mp=ep·P. La aparición de este momento provoca un giro en la seccion que en el ejemplo indicado se traduce en una contraflecha, es decir, una deformada de la viga contraria a cuando se encuentra sometida a

Predimensionamiento de Estribo cerrado de puente

Ya hemos hablado en varios post sobre cómo predimensionar diferentes tipos de tableros de puente (como los mixtos tipo cajón o de vigas, las losas de hormigón…). Ahora toca meterle mano a los estribos de los puentes.

En este post os dejamos una relación de reglas de dimensiones iniciales para empezar a calcular un estribo de muro cerrado que os ayudarán para que el proceso de cálculo sea lo más rápido posible.

Estas reglas parten de la idea de 

Estructuras mixtas madera-hormigón en flexión

Un tipo estructural ya archiconocido es el de las estructuras mixtas de acero laminado y hormigón en flexión, si bien, increíblemente, la normativa española no las recoja expresamente. Pero nos basta el eurocódigo, todo sea dicho.

Un tipo estructural análogo, pero poco usado hasta hace poco, es el de las estructuras mixtas de madera y hormigón, con un comportamiento similar a las de acero y hormigón. Digamos, en una primera aproximación, que son iguales, pero que el papel del acero lo juega la madera. Sin embargo, algunos matices son importantes e implican diferencias notables entre ambos casos.

En este post os explicamos cómo afrontar el cálculo a flexión de esta tipología de estructura mixta madera-hormigón.

Lo más leído del 2016

Antes de que lleguen las fiestas y hagamos un pequeño parón, os dejamos, a modo de resumen, los artículos más leídos del blog en este 2016 que termina.

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Hemos rebuscado entre el millón de visitas que hemos tenido este año y encontramos que el TOP10 de los artículos mas leídos es el siguiente:

¿El cálculo de flechas es de fiar?

Un caso real de cumplimiento normativo pero fracaso estructural.

Hace unos años llegó a nuestra oficina un curioso caso que ocurrió en Syldavia: Un elemento ornamental de hormigón armado con importantes problemas de flecha, que había sido bien calculado utilizando las fórmulas normativas pero que tenía una flecha instantánea excesiva, incluso antes de que se desarrollase la flecha diferida.

Este interesante edificio, aunque no lo es, me recuerda mucho al de Syldavia.

Este interesante edificio, aunque no lo es, me recuerda mucho al de Syldavia.

Se buscaron razones en el proceso constructivo, se realizaron diversos estudios con la norma española EHE, con el Eurocódigo

La razón, una laguna en la formulación de la EHE, un ángulo muerto, una zona en la que no funciona. Una situación que, por suerte, casi nunca se da.

Arriostramientos, imperfecciones y demás

En el post de hoy vamos a hablar de la relación existente entre los arriostramientos de una estructura metálica, las imperfecciones y las cargas virtuales que han de soportar dichos arriostramientos.

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Cuando queremos verificar el pandeo de un elemento de la estructura, existen multitud de procedimientos, de los más sofisticados a los más sencillos. Uno de los procedimientos más sencillos es asignar un coeficiente de pandeo, función de las vinculaciones de dicha barra.

De esta forma cuando por ejemplo un pilar está empotrado en cimentación y apoyado en cabeza, decimos que su coeficiente de pandeo “beta” es 0,7.

Pero ahora viene la pregunta del millón ¿por qué suponemos que está apoyado en cabeza?

Podemos responder que porque hemos dispuesto un arriostramiento o triangulación que restringe su movimiento y que el pilar en cabeza se “apoya” en dicho arriostramiento, de forma que el modo de pandeo coincide con la suposición empotrado-apoyado.

Totalmente de acuerdo, pero eso nos conduce a otra pregunta; si supongo que ese arriostramiento impide la inestabilidad del pilar ¿que fuerza debo de tener en cuenta al calcularlo?, o dicho de otra forma, si el pilar quisiera irse fuera del plano ¿sería capaz el arriostramiento de impedirlo?

Dos nuevos cursos de estructuras gracias a INGENIO.XYZ

No es la primera vez que una empresa puntera en el sector nos ofrece poner sus cursos en nuestro portal. Y si estos son realmente interesantes, nosotros encantados de compartirlos con nuestros lectores. Así, con el paso del tiempo, estamos recolectando una interesante colección de Cursos de Ingeniería Estructural.

Pues bien, la última adquisición a nuestro repertorio son los interesantísimos cursos de estructuras de INGENIO.XYZ.

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Estructurando ha llegado a un acuerdo con IGENIO.XYZ para poder poner en nuestro portal sus cursos de estructuras :

En el post de hoy vamos a hablar un poco de estos dos interesantes cursos en los que ¡te puedes matricular ya!!!. Ademas aprovechamos para anunciaros que hemos abierto el plazo de matriculación para una nueva edición de nuestros siguientes cursos (empiezan el 1 de diciembre):

El primer curso del que vamos a hablar es el

La descompresión en hormigón pretensado

En este post vamos a hablar del significado del momento de descompresión en hormigón pretensado.

Para los que buceamos cuando oímos el término descompresión, nos viene a la cabeza otra cosa muy distinta; largas esperas cuando pasamos el tiempo necesario para evitar la descompresión.

ceador compensando la presión al descender.

Buceador compensando la presión al descender. Fuente Wikipedia.

Pero en ingeniería estructural, el término descompresión tiene otra acepción muy distinta.

La EHE-08 sin ir más lejos cita en algunos artículos que no se alcance la descompresión en una sección determinada y concretamente en la limitación del

Vuelven nuestros Cursos de Cálculo de Estructuras

Como ya va siendo habitual, cada mes de octubre volvemos con nuestros Cursos de Cálculo de Estructuras. Y también, como siempre, volvemos con alguna sorpresa.

vuelven-cursos-estructuras

Ya está abierto el plazo para matricularse y hemos fijado las fechas. Todos empiezan a principios de Octubre, a la vuelta de la esquina.

En este post os dejamos la lista de los cursos que ofrecemos con fecha, duración, coste y link para obtener mas información de cada uno. Además os presentamos un avance de un nuevo curso que estamos fraguando y que seguro os va ha hacer la boca agua.

Ya tenemos nuevo Eurocódigo 7

Volvemos de las vacaciones con una nueva normativa: por fin tenemos la nueva versión del Eurocódigo 7. En este post vamos a intentar ver brevemente cuales son las nuevas aportaciones que hace respecto a la versión anterior.

Como sabéis el Eurocódigo 7 (UNE-EN 1991-1) en su parte 1, trata de las reglas generales para el proyecto geotécnico.

EC7

Este Eurocódigo sustituye al relativamente reciente publicado en 2010: UNE-EN 1997-1:2010 y está recién salido del horno (Junio de este año 2016).

El punto más fuerte de la actualización es

Aplicación del coeficiente reductor de cuantías de acero en hormigón

En este post voy a hablar de cómo emplear el coeficiente reductor de cuantías de acero en hormigón, concretamente para las cuantías mecánicas que a menudo penalizan el área de acero necesaria.

CUANTÍAS

Me he animado a hacer este sencillo post ya que es una consulta que hemos recibido en Estructurando en alguna que otra ocasión y es un tema que ciertamente puede plantear alguna duda en su aplicación.

En post anteriores hablamos de la formulación que establece EHE-08 relativa a las cuantías mecánicas mínimas (“¿Estamos desperdiciando acero con las cuantías mecáncias de la EHE-08?“) y comentamos por encima la existencia de los coeficientes reductores de cuantías, pero ¿Qué son? Y sobre todo ¿Cómo se aplican?

¿Cuándo es necesario comprobar la flecha en una viga de hormigón?

En este post vamos a repasar cuando la EHE-08 nos exime de la comprobación de flecha en una viga o losa de hormigón armado y facilitaremos una sencilla hoja de cálculo para no hacer la tediosa comprobación manualmente.

Flecha

Como sabemos, la verificación a flecha en un elemento de hormigón es compleja, ya que aunque se pueden aplicar métodos simplificados (Branson), a diferencia de una estructura de acero cuyo cálculo es inmediato, en hormigón hay que tener en cuenta fenómenos tales como fisuración, efectos diferidos…lo que complica el problema notablemente.

Pero no siempre es obligatorio el cálculo de la flecha, de hecho, si se cumplen ciertas esbelteces indicadas en

Un estadio vibrando y cómo calcular las frecuencias fundamentales de una placa

El pasado 19 de mayo un vídeo se hizo viral en las redes sociales mostrando un estadio “vibrando” literalmente debido a que los aficionados saltaban al unísono haciendo entrar la estructura en resonancia.

Se trata del Commerzbank-Arena, en Alemania; el estadio del club deportivo Eintracht Frankfurt que participa en la Bundesliga. Por lo visto, el club se jugaba la permanencia en la categoría y la afición lo dio todo 😕 .

He visto en las redes que hay mucha gente que se ha preguntado si estas cosas, el salto de personas al unísono, se tienen en cuenta en el cálculo de las estructuras.

La respuesta es que sí. Se trata de un Estado Límite de Servicio llamado Estado Límite de Vibraciones.

En general, para cumplir el Estado Límite de Vibraciones debe proyectarse la estructura para que sus frecuencias naturales de vibración se aparten suficientemente de ciertos valores críticos.

En este post vamos a repasar esos valores críticos, deducir la frecuencia que tenía la acción de los aficionados germánicos botando (por cierto, ¿esa no es la canción de Pipi CazasLargas? 😯 ) y de paso os dejo un método simplificado para calcular rápidamente la primera frecuencia fundamental de un forjado.

Método para seleccionar el grado de acero estructural

En este post vamos a explicar un método para seleccionar el grado de acero estructural, aspecto que a menudo queda en el tintero, y haremos, además, un ejemplo para verificar su aplicación.

GRADO DE ACERO

Cuando se designa un acero estructural, por ejemplo S275JR, tenemos claro que S indica que es un acero estructural, 275 indica el límite elástico en MPa, ¿pero qué hay de las últimas letras?

Pues bien, las últimas letras corresponden al grado obtenido en el ensayo

Simposio Virtual Internacional Estructuras Sismorresistentes. Sorteamos 3 entradas!!

Los próximos 15 y 16 de abril, Zigurat E-learning, junto con Inesa Adiestramiento y Sísmica Adiestramiento organizan el 1er Simposio Virtual Internacional Estructuras Sismorresistentes Edificios y Puentes centrado en el estado del arte del Diseño Sismorresistente de Estructuras de Hormigón Armado y Puentes.

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En este post te comentaremos los temas que se van a a tratar en dicho Simposio, cómo participar en él y ademas Estructurando ha conseguido 3 entradas que vamos a sortear entre nuestros seguidores (te contamos como entrar en el sorteo).

¿Existe el pandeo lateral en elementos de hormigón?

En esta ocasión vamos a hablar de un tema bastante curioso a la vez que desconocido. El pandeo lateral en elementos de hormigón; el gran desconocido.

Al que acostumbra a calcular estructuras metálicas, le serán familiares términos como el pandeo de pilares debidos a flexocompresión, el pandeo lateral de vigas sometidas a flexión….

Si ahora pasamos a calcular elementos de hormigón, el primer término también nos sonará, de hecho en la EHE-08 disponemos de métodos simplificados para evaluar el pandeo en piezas flexocomprimidas, y lo hacemos o debemos hacerlo aunque ¿quien ha visto pandear un pilar de hormigón?

Si pasamos al segundo término, pandeo lateral, siguiendo el mismo razonamiento, probablemente tampoco habremos visto muchas vigas de hormigón sufrirlo, pero eso no significa que no pueda darse, sin embargo, algo que estamos tan acostumbrados a comprobar en una estructura metálica, brilla por su ausencia en EHE-08.

Claro, muchos dirán: “pero si las secciones de hormigón son mucho más recias que las metálicas; no tienen esas alas tan endebles…” Pero todo es relativo. ¿Y si ese elemento tiene 40 m de luz, está biapoyado y tiene un alma de una anchura que no supera 10 cm y un canto superior a 2 m?

viga delta

Viga delta. Imagen cedida por Prefabricados Aljema.

Es muy común prefabricar elementos esbeltos

Fatiga mediante el Método del Daño Acumulado. Aplicación a un caso real.

La rotura de elementos estructurales causada por la aplicación de cargas de carácter cíclico, bajo niveles de tensión mucho más bajos de los que producen la rotura bajo cargas estáticas, es un fenómeno que se empezó a detectar y estudiar en el siglo XIX durante la revolución industrial. Constituye uno de los comportamientos estructurales más difícilmente modelizables que se pueden presentar en una estructura. Los estudios más avanzados sobre este asunto pertenecen al campo de la ingeniería industrial y aeronáutica.

fatiga daño acumulado

En ingeniería civil, las normas estructurales establecen la necesidad comprobar a fatiga, cuando el elemento en estudio se encuentre sometido a cargas cíclicas de cierta importancia. Habitualmente son reglas muy simplificadas y conservadoras, las que se aplican de manera general en los proyectos.

El método más elaborado y preciso de comprobación a fatiga que se recoge en la normativa actual, es el método del daño acumulado. Se trata sin embargo del método menos empleado, por su aparente complejidad.

En este post se presenta un ejemplo de comprobación y rediseño a fatiga de un detalle de unión estructural, mediante el método del daño acumulado. Corresponde a un proyecto real de un puente metálico tipo Bowstring

Un programa para calcular pilotes

Como sabréis, de vez en cuando desarrollamos algún tipo de software para el cálculo de estructuras. Nuestro objetivo es llenar el importante hueco que dejan los megaprogramas de cálculo que existen hoy en día con aplicaciones realmente útiles que resuelven problemas importantes en la vida cotidiana del Ingeniero Estructural.  Y hoy os presentamos CPILOTE, un programa para calcular pilotes.

COMB1Ya os hablamos del programa COMBINADOR que genera todas las combinaciones de acciones en todos los Estados Límites últimos y Estados Límite de Servicio según varias normativas españolas y europeas y que es capaz de exportar los resultados a EXCEL y a SAP2000. Por cierto, hemos creado un curso sobre cómo hacer las combinaciones de acciones en un proyecto de estructuras y con el curso el alumno recibe una licencia comercial del programa.

ACELSIN1También os presentamos el programa ACELSIN que genera acelerómetros sintéticos en base a espectros de respuesta. Una muy útil herramienta para poder calcular los efectos sísmicos en sistemas no elásticos.

TRANS1Incluso también os hablamos del programa TRANSFORM, una sencilla aplicación que hace la Transformada de Fourier de una señal. Ideal para leer frecuencias en el registro de vibraciones de vuestro móvil (en este post os explicamos cómo ver las frecuencias fundamentales de una estructura con un móvil).

Pues hoy os vamos a presentar un programa para realizar diversos tipos de cálculo en cimentaciones profundas (el que usamos en nuestro curso online de cimentaciones profundas): CPILOTE, un programa para calcular pilotes.

CPILOTE CALCULO DE PILOTES

En el siguiente vídeo os dejamos una demostración de lo que el programa es capaz de hacer:

Como podéis ver, el programa está compuesto por 10 módulos y cada uno realiza un cálculo distinto:

Armado de una zapata como rígida y flexible

En este post vamos a plantear un ejemplo sencillo para determinar las diferencias de armados en zapatas rígidas y flexibles. Para ello se plateará una zapata sometida a un axil de compresión.

La instrucción EHE-08 clasifica las zapatas como rígidas y flexibles y esto conduce a distintas formas para la obtención de su armado.

Zapata rígida

 

Si la zapata es flexible, rige la teoría general de la flexión, es decir, se cumplen las hipótesis de Navier-Bernouilli y la zapata se calcula como una viga (elemento lineal).

Si la zapata es rígida, lo anterior ya no se cumple, tratándose de una región D, donde se plantea para el cálculo de las armaduras un modelo de bielas y tirantes.

¿Dónde está el límite entre rígida y flexible?

Después de verano inauguramos cursos de estructuras en nuestro blog

Desde hace tiempo hemos ido recibiendo mails y comentarios de nuestros lectores pidiéndonos información sobre cursos y másteres sobre ingeniería estructural. En un principio añadimos la sección de “Cursos” y “Másteres” al blog, dejando información sobre este tema que, a nuestro juicio, tenían especial interés.

Sin embargo, seguimos recibiendo mails solicitándo que fuéramos nosotros mismos los que diéramos alguna clase de formación sobre estructuras.

cursos estructurando

Así que David y yo lo hablamos y tras pensarlo detenidamente hemos decidido realizar cursos de estructuras en nuestro portal basándonos en las siguientes premisas:

  • Los cursos deben ser claros, amenos, llenos de información útil y, sobre todo, prácticos. Que sean útiles en la vida cotidiana del ingeniero de estructuras. Es decir, basarse en el mismo principio con el que partimos cuando empezamos este blog de estructuras. Al fin y al cabo,  ¡es nuestra seña de identidad!
  • Deben contar con el software más puntero del sector para que los cursos sean realmente útiles. Para ello hemos realizado convenios y acuerdos con distintas empresas del sector. Y no sólo contar con el software si no también con la colaboración de sus desarrolladores, lo que da un importante valor formativo a los cursos.
  • Que llenen los huecos con los que el técnico de estructuras se va encontrando a lo largo de su labor profesional (cursos novedosos).

Con estos principios en la cabeza y después de llamar a mucha gente, os presentemos de forma resumida los tres cursos que empezaremos a impartir el próximo octubre:

El Rasante, ese gran desconocido (Parte II)

En el post anterior (El Rasante, ese gran desconocido (Parte I)) realizamos una introducción teórica sobre el esfuerzo rasante. Al final del artículo propusimos un ejercicio ilustrativo para poder explicar adecuadamente los conceptos allí explicados.

rasante

En este post vamos a resolver dicho ejercicio. Esperamos que os resulte interesante y arroje más luz sobre este esfuerzo.

El ejercicio reza así:

Dado un tablero mixto isostático de 20 metros de longitud, de sección cajón metálica y losa superior de hormigón, con la geometría incluida en la figura adjunta y sometida a la actuación de una carga repartida descendente f = 10 kN/m en toda su longitud, dimensionar la conexión entre la sección metálica y la mencionada losa.

tablero mixto

CivilFEM 2015, otro ejemplo de la ingeniería civil española a nivel internacional

La semana pasada (29 de junio de 2015) Ingeciber S.A., empresa española especializada en CAE, con más de 28 años de experiencia en ingeniería civil, mecánica y CFD, ha anunciado el lanzamiento de la primera versión comercial y académica de su desarrollo de software CivilFEM 2015 poweredby Marc, para análisis por el Método de Elementos Finitos aplicado a la ingeniería civil.

civilfem2015

Estamos ante un ejemplo de cómo las ingenierías españolas están luchando en esta crisis para hacerse un importante hueco a nivel internacional.

Estructurando ha hablado con ellos y hemos tenido la posibilidad de explorar su nuevo Software. En este post os explicamos de forma resumida cómo es este software, sus ventajas y para qué podemos usarlo.

Por último, hemos llegado a un acuerdo con Ingeciber, para lanzar, el próximo octubre, en nuestra futura plataforma de formación on-line, un Curso introductorio de CivilFEM 2015 poweredby Marc. Los detalles de este acuerdo también en este post.

El Rasante, ese gran desconocido (Parte I)

El esfuerzo rasante, familiar directo del momento flector y del cortante, resulta uno de los grandes desconocidos del análisis y dimensionamiento estructural, y es frecuente que surjan no pocas dudas en relación a su tratamiento numérico. Tal circunstancia, sin duda, debería hacer reflexionar a la comunidad docente, en la que me incluyo, de que obviamente no se está consiguiendo una comprensión adecuada del fenómeno resistente desarrollado.

rasante

En el post de hoy vamos a explicar, a modo de resumen, como valorar numérica y conceptualmente este esfuerzo y al final plantearemos un esclarecedor ejemplo numérico que resolveremos en una futura segunda parte del artículo.

Comencemos por introducir la circunstancia de que el rasante, precisamente el rasante, explica la cualidad de una viga por la cual

Entrevista a D. José Luis Manzanares Japón

D. José Luis Manzanares Japón (Sevilla, 1941) es Doctor Ingeniero de Caminos, Canales y Puertos, catedrático de Estructuras de la Escuela Técnica Superior de Arquitectura de Sevilla, académico de la Real Academia de Ciencias de Sevilla y de la Academia de Ciencias Sociales y de Medio Ambiente de Andalucía, fundador y director de AYESA, unas de las ingenierías más importantes del país.

Hoy nos acoge en su despacho, en la cuarta planta del edificio de AYESA, para que le entrevistemos.

JOSE LUIS MANZANARES JAPÓN

En primer lugar, muchas gracias por atender nuestra petición de entrevistarle. Es todo un honor.

Si le parece, empezaremos hablar un poco de usted antes de entrar en aspectos más técnicos de sus obras. Y al final, si no tiene inconveniente, hablaremos de su vertiente más social, de temas candentes que afectan a nuestro gremio en particular y a la sociedad española en general.

Cuéntenos brevemente cómo fue su infancia y adolescencia: qué tipo de educación recibió y por qué decidió ser Ingeniero de Caminos.

¿Estamos desperdiciando acero con las cuantías mecánicas de la EHE-08?

Cuando armamos un elemento de hormigón a flexión simple o compuesta, sabemos que además de la armadura obtenida por los esfuerzos que dimensionan la sección, hay que cumplir una serie de cuantías mínimas, tanto geométricas como mecánicas.

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Las cuantías geométricas van en función de la sección de hormigón, del tipo de acero y del elemento constructivo y se han ido ajustando al cabo de diversas revisiones normativas.

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Uno de los casos más claros es el tema de la armadura horizontal es en muros, donde en la actual norma EHE-08 estima que el efecto de la retracción afecta únicamente a la parte exterior del muro, en concreto a los primeros 25 cm de profundidad en cada cara.

Esto hace que podamos aplicar la misma cuantía a un muro de 50 cm de espesor que a uno de 100 cm. Antes no era así y los kilos de acero de la armadura horizontal se disparaban en muros de grandes espesores.

El problema ahora, estriba con las cuantías mecánicas.